制梁台座设计计算书.pdf

制梁台座设计计算书 目目 录录 一、计算依据一、计算依据-2 二、工程概况二、工程概况-2 三、制梁场地质、水文情况三、制梁场地质、水文情况-2 四、设计参数的选定四、设计参数的选定-2 1.设计荷载-2 2.材料性能指标-2 五、台座设计五、台座设计-3 1.结构形式的选择-3 2.基础内力计算模型-4 3.中部基础地基承载力验算及沉降计算-4 4.端部基础地基承载力验算及沉降计算-6 5.台座中部底板配筋计算-6 6.台座端部底板配筋计算-10 附录：制梁台座质量验收标准-14 -1-制梁台座设计计算书 制梁台座设计制梁台座设计计算计算书书 一一、计算计算依据依据 1.基础工程。2.昌九城际铁路永修制梁场岩土工程勘察报告（2008 年 1 月 26 日-赣北地质工程勘察院）3.公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85)4.砼结构设计规范（GB50010-2002）。二、二、工程概况工程概况 昌九城际高速铁路 DK62+000DK84+200 段 8 座桥梁箱梁，需要新建梁场预制施工，总计预制箱梁 449 孔，其中 L=23.5 米 16 孔，L=31.5 米 433 孔。梁场设置在永修特大桥九江端附近 DK73+280 线右侧距左线中心 12m 处，距永修特大桥 0#台台尾（DK72+776.72）504m。三三、制梁制梁场地质场地质、水文、水文情况情况 制梁场内地面平均高程 28.0m。土层为三层：第一层为硬塑半坚硬黏土，层底平均高程 23.5m，层厚约 4.5m，基本承载力为 200KPa，压缩模量 Es=15MPa；第二层全风化砂质泥岩，层底平均高程 14.9m，层厚约 8.6m，基本承载力 200KPa，压缩模量 Es=25MPa；第三层为强风化砂质泥岩，基本承载力 350Kpa，压缩模量 Es=60100MPa。四四、设计参数的选定、设计参数的选定 1.设计荷载设计荷载 梁重：G1=717.17 t（为简化计算，按张拉后梁重计算）底模重：G2=68 t 内模重：G3=104 t 外模重：G4=71 t 施工荷载(包括人员走动、机具设备、振动荷载)：6.5KPa 2.材料性能指标材料性能指标 主要材料强度指标 -2-制梁台座设计计算书 序号 材料名称及强度等级 强度种类 强度设计值(MPa)1 C25 砼 轴心抗压 12.5 轴心抗拉 1.30 2 热轧钢筋 Q235 yf 210 yf 210 2 热轧钢筋 HRB335 yf 300 yf 300 五五、台座设计、台座设计 1.结构形式的选择结构形式的选择 制梁台座分为中部及端部两部分。端部底板由于张拉后梁体上拱，承受较大的竖向荷载，台座基础采用整板式扩大基础。中部底板采用片筏式基础。台座基础底铺设 10cm 厚碎石垫层。中部和端部底板上设 4 道条形纵梁。扩大基础、底板及纵梁均采用 C25 混凝土浇筑，制梁台座构造形式及钢筋布置详见附图。端部和中部截面形式分别见图 4-1、图 4-2。图 4-1 中部台座基础横截面 图 4-2 端部台座基础横截面 87.5805010cm厚碎石垫层1251255012550 87.5750505010010cm厚碎石垫层89087.5801001251255012550 87.575050507070-3-制梁台座设计计算书 2.基础内力计算模型基础内力计算模型 本设计外荷载均取时速 250km 客运专线 32.6m 双线预制箱梁，梁自重G1=717.17t（参照通桥（2007）2224-）确定。制梁台座在设计时针对中部和端部不同受力特点分别采用不同的荷载设计组合。1）中部基础计算荷载）中部基础计算荷载 工况一：梁体浇注过程中，梁体的重量由台座和外模共同承担，外加施工荷载、振动荷载、底模重量。中部台座在梁体浇注后受力达到最大，整个底模按均匀受力考虑，此时底板承受的竖向荷载包括梁体自重 G1、底模自重 G2、内模自重 G3，外模两条轨道中一条轨道支撑在台座底板上，按自重荷载 G4/2 参加组合。混凝土底板设计时忽略条形纵梁对底板的加劲作用，条形纵梁自重按恒载计入底板设计荷载，此法处理对底板结构是偏于安全的。2）端部基础计算荷载）端部基础计算荷载 工况二：梁体初张以后，由于梁体的反拱作用，制梁台座端部基础在梁体初张后受力最大。由于梁初张后的反拱度，故此时按梁重的 1/2 考虑作用在端部台座基础上。底模按均布荷载计算，钢绞线已全部计入梁自重。3.中部基础地基承载力验算及沉降计算中部基础地基承载力验算及沉降计算 1）地基承载力验算）地基承载力验算 作用在中部基础上的荷载包括：梁体、底模、内模、外模及基础的自重，施工荷载。梁及模板的自重：N1=10（G1+G2+G3+G4/2）28.6/33.6=7870.72 KN 底板及纵梁：